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主冷卻器熱端溫差偏大現(xiàn)象
 
　　某6500m3/h空分設(shè)備采用分子篩吸附凈化、增壓透平膨脹機及全精餾無氫制氬外壓縮流程,主冷卻器為分體式,有1臺氧冷卻器、1臺氮冷卻器和1臺污氮冷卻器組成,其流程如圖1所示。
 
　　熱端溫差可利用正流空氣閥V1、V2和V3來進行調(diào)節(jié)。增壓空氣出主冷卻器只有1個抽口,進膨脹機的空氣溫度由3臺主冷卻器中抽空氣的混合溫度決定,各冷卻器的增壓空氣量不設(shè)調(diào)節(jié)手段。因只有1個抽口,進膨脹機空氣溫度亦無法調(diào)節(jié)。
 
　　此種增壓空氣只有1個抽口、不帶中抽溫度調(diào)節(jié)的主冷卻器,因?qū)υO(shè)計要求較高,盡管國外采用較多,而國內(nèi)較少采用。從換熱角度考慮,取消增壓空氣下抽口后,只要抽口位置設(shè)計合理,可以滿足6500m3/h空分設(shè)備的啟動和正常運行,且可適當提高增壓通道下部的利用率,有利于換熱。但這種主冷卻器不適宜用在較小規(guī)模和對液體產(chǎn)品需求變化較大的空分設(shè)備。從操作和調(diào)節(jié)方面考慮,增壓空氣還是采取兩抽口為宜。
 
　　筆者公司也只設(shè)計了兩種規(guī)格的此類主冷卻器,一種用在了2套6500m3/h空分設(shè)備上,另一種用在了1套6000m3/h空分設(shè)備上,實際運行亦都達到了設(shè)計要求。但后來設(shè)計制造的所有空分設(shè)備都采用了增壓空氣兩抽口設(shè)計。
 
　　6500m3/h空分設(shè)備開車運行后,主冷卻器熱端溫差一直偏大。返流氣和正流空氣溫差達4 4℃～5℃,而其設(shè)計值為3℃。
 
　　2原因分析
 
　　造成主冷卻器溫差偏大的原因可能有3個:
 
　　(1)沒有膨脹機進口空氣溫度調(diào)節(jié),且主冷卻器中間抽口位置設(shè)計不合理。之前采用的主冷卻器增壓空氣抽口都有上、下兩個,進膨脹機溫度可根據(jù)需要在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié),還從未采用過這種不帶溫度調(diào)節(jié)的主冷卻器。
 
　　(2)冷卻器設(shè)計余量不足。因為通過計算發(fā)現(xiàn),以前主冷卻器所留設(shè)計余量普遍偏大,故此主冷卻器設(shè)計時作了適當?shù)臏p小,盡管理論上亦留了足夠的余量,但與以前同規(guī)格主冷卻器相比偏小。
 
　　(3)操作時工藝參數(shù)調(diào)節(jié)不當。
 
　　根據(jù)現(xiàn)場實際操作記錄:增壓空氣進主冷卻器溫度比正流空氣進主冷卻器溫度低7 8℃。因此主冷卻器熱端溫差偏大的原因非常明確:由于操作人員主觀認為只要是熱流體,其進主冷卻器的溫度就越低越好,未對空氣預冷系統(tǒng)進行優(yōu)化調(diào)整,導致主冷卻器熱端發(fā)生溫度交叉,使熱端溫差變大。需要指出的是,此時反映的熱端溫差也不是真正意義上的熱端溫差,真正意義上的熱端溫差指的是返流氣和正流氣(含正流空氣和正流增壓空氣)的平均溫差。實際的熱端溫差應比所反映的4 4℃～5℃略小一些。
 
　　產(chǎn)生這些現(xiàn)象的原因很簡單,在主冷卻器熱端的某一斷面,返流氣的溫度和增壓空氣的溫度相等,而過了這一斷面,返流氣不再被增壓空氣加熱,反而被其冷卻。這樣返流氣一方面受到比它溫度高的正流空氣的加熱,另一方面又受到比它溫度低的正流增壓空氣的冷卻,換熱面積得不到充分利用,造成熱端溫差加大,增加了不可逆損失。此時增壓空氣所占比例越大,增壓空氣和正流空氣溫差越大,對主冷卻器熱端溫差的影響也就越大。
 
　　3解決方法及效果
 
　　對空氣預冷系統(tǒng)工況進行優(yōu)化調(diào)整,通過調(diào)節(jié)閥V10、V11、V12、V13、V14和V15,減小去增壓機后冷卻器的冷凍水流量,增大去空冷塔的冷凍水流量,適當調(diào)節(jié)冷凍水回水冷塔流量,保證冷水機組在設(shè)計工況下運轉(zhuǎn)。從而使正流空氣進主冷卻器溫度降低,增壓空氣進主冷卻器溫度升高,兩者趨于一致,避免主冷卻器熱端的溫度交叉,使換熱面積得到充分利用,從而有效縮小主冷卻器的熱端溫差。但應控制增壓空氣進主冷卻器溫度不能低于正流空氣的進口溫度,否則將產(chǎn)生溫度交叉,使部分傳熱面積失去傳熱作用。調(diào)整后主冷卻器熱端溫差縮小至3℃以內(nèi)。
 
　　4結(jié)束語
 
　　產(chǎn)生主冷卻器熱端溫差偏大的原因非常簡單,然而卻有很多新用戶的空分設(shè)備普遍存在這種情況。大家要對此引起注意,精心調(diào)整空分設(shè)備運行工況,最大限度地降低整套空分設(shè)備的運行成本。
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